Меню

Коэффициента мощности по г образной схеме замещения

Режимы работы и схема замещения трансформатора

Схема замещения трансформатора позволяет отдельно расчитывать цепи первичной и вторичных обмоток. В схему замещения трансформатора входят поля рассеивания магнитного потока, а вторичные цепи пересчитываются в первичную через коэффициенты трансформации.

Для составления схемы замещения возьмём трансформатор с двумя обмотками: первичной с количеством витков W1 для подключения к сети питания и вторичной с количеством витков W2 для подключения нагрузки. Его упрощенное устройство показано на рисунке 1.

Упрощенное устройство трансформатора
Рисунок 1 Упрощенное устройство трансформатора

Принципиальная схема подключения нагрузки к источнику питания через трансформатор приведена на рисунке 2.

Схема подключения трансформатора
Рисунок 2 Принципиальная схема подключения нагрузки через трансформатор

Для создания схемы замещения трансформатора нам потребуются три режима его работы: режим холостого хода (ХХ), рабочий режим (номинальный режим) и режим короткого замыкания (КЗ). Режимы холостого хода и короткого замыкания трансформатора позволяют определить значения элементов схемы замещения трасформатора. Рассмотрим работу трансформатора в этих режимах.

Режим холостого хода трансформатора (ХХ)

В этом режиме сопротивление нагрузки равно бесконечности, в результате чего можно не учитывать вторичную обмотку и трансформатор работает как обычная катушка индуктивности с ферромагнитным сердечником. Кроме того, в режиме холостого хода трансформатора определяют его коэффициент трансформации. Схема замещения трасформатора в режиме холостого хода приведена на рисунке 3.

Схема замещения трансформатора для режима холостого хода
Рисунок 3 Схемы замещения трансформатора для режима холостого хода:
а — последовательная схема замещения,
б — параллельная схема замещения

На эквивалентных схемах трансформатора, приведенных на рисунке 2, показаны:

Индуктивность первичной обмотки, которая вместе с потерями в сердечнике влияет на к.п.д. трансформатора, можно рассчитать по следующей формуле:

Параллельная эквивалентная схема трансформатора более удобна по сравнению с последовательной для построения векторной диаграммы напряжений и токов для реальной катушки индуктивности. Эта диаграмма приведена на рисунке 3.

Векторная диаграмма напряжений и токов трансформатора в режиме холостого хода
Рисунок 3 Векторная диаграмма напряжений и токов трансформатора в режиме холостого хода

Здесь δ — угол потерь в магнитопроводе
X1 — сопротивление индуктивности рассеяния LS1.

Обратите внимание, что в этом режиме работы трансформатора вектор ЭДС индуцированный в обмотке W2 (напряжение во вторичной обмотке) совпадает по фазе с eL, а напряжение U1, подаваемое на первичную обмотку трансформатора, является суммой э.д.с. на индуктивности первичной обмотки и падения напряжения на сопротивлениях индуктивности рассеивания и активного сопротивления первичной обмотки:

Это выражение можно записать немного иначе:

При правильном проектировании трансформатора потери на омическом сопротивлении первичной обмотки малы, поскольку ток холостого хода много меньше номинального. Тогда угол сдвига фаз между током и напряжением (I10 и U1) определяется потерями в магнитопроводе. Это позволяет из опыта холостого хода и найти угол потерь δ и рассчитать потери в сердечнике.

Трансформатор является обращаемым устройством (первичную и вторичную обмотки можно поменять местами!), поэтому для каждой из обмоток записываем основную формулу трансформаторной ЭДС.

Разделив уравнение (3) на (4), получим выражение для коэффициента трансформации:

Подведем итоги Режим работы трансформатора на холостом ходе позволяет определить:

Ток холостого хода I10 (для определения к.п.д.)

Режим короткого замыкания (КЗ)

Этот режим в условиях эксплуатации является аварийным. Он применяется только для экспериментального определения индуктивности рассеивания трансформатора. Измерения проводят в следующей последовательности. Входное напряжение устанавливают равным нулю. Замыкают выходные клеммы (). Плавно поднимают входное напряжение (U1) до тех пор, пока в обмотках не установятся номинальные токи. Величина называется напряжением короткого замыкания, является паспортной величиной трансформатора и обычно составляет 5. 10% от номинального напряжения U1ном. При этом, ток холостого хода I10 весьма мал по сравнению с номинальным и им можно пренебречь (считать равным нулю). Тогда эквивалентная схема трансформатора в режиме КЗ принимает вид, показанный на рисунке 5.

Схема замещения трансформатора в режиме короткого замыкания
Рисунок 5 Эквивалентная схема трансформатора в режиме короткого замыкания

Ток холостого хода мы приняли равным нулю , поэтому в эквивалентной схеме трансформатора параллельная цепь Lr отсутствует. Входное сопротивление трансформатора полностью определяются индуктивностью рассеивания первичной и вторичной обмоток, а также их омическим сопротивлением:

Результирующее сопротивление — это сопротивление короткого замыкания трансформатора. Зная полное сопротивление короткого замыкания:

можно найти коэффициент передачи трансформатора, а в случае малой индуктивности рассеивания потери мощности в обмотках трансформатора.

Намагничивающая сила, создающая магнитный поток в сердечнике в режиме короткого замыкания (измерительный режим) практически равна нулю:

и если I10 = 0, то откуда находим отношение токов, а значит и коэффициент трансформации по току:

Знак минус в формуле (15) говорит о том, что магнитные потоки Ф1 и Ф2 направлены навстречу друг другу и взаимно компенсируются.

Рабочий режим (нагруженный или номинальный). Если к вторичной обмотке W2 подключить нагрузку Rн, то ее напряжение U2 вызовет ток нагрузки I2, как это показано на рисунке 1б. Токи I1 и I2 ориентированы различно относительно магнитного потока Ф. Ток I1 создает поток Ф1, а ток I2 создаёт поток Ф2 и стремится уменьшить поток Ф1. Иначе говоря, в магнитопроводе появляются магнитные потоки Ф1 и Ф2, которые на основании закона Ленца направлены встречно и их алгебраическая сумма даёт: — магнитный поток холостого хода трансформатора.

Отсюда можно записать уравнение намагничивающих сил (закон полного тока):

Читайте также:  Мощность плитки как найти

Видно, что изменение тока I2 обязательно приведёт к изменению тока I1. Нагрузка образует второй контур, в котором ЭДС вторичной обмотки е2 является источником энергии. При этом, справедливы уравнения:

где r2 — омическое сопротивление вторичной обмотки
х2 — сопротивление индуктивности рассеяния вторичной обмотки.

По закону Киргофа сумма токов (6) может быть обеспечена параллельным соединением электрических цепей, поэтому в рабочем режиме трансформатор можно представить эквивалентной схемой, приведенной на рисунке 4.

Схема замещения трансформатора в рабочем режиме
Рисунок 4 Схема замещения трансформатора в рабочем режиме

Эквивалентная схема трансформатора в рабочем режиме, приведенная на рисунке 4 называется Т-образной схемой замещения или приведённым трансформатором. Приведение вторичной обмотки к первичной выполняется при условии равенства полных мощностей вторичных обмоток , или . Из этого равенства можно получить формулы пересчета в первичную обмотку напряжений и токов вторичной обмотки и из них получить приведенные значения сопротивлений нагрузки, вторичной обмотки и индуктивности рассеивания.

Токи и напряжения приводятся через коэффициент трансформации, а сопротивления — через квадрат коэффициента трансформации. Можно пересчитать вторичную цепь в первичную или наоборот.

Представление трансформатора в виде эквивалентной схемы позволяет методами теории цепей рассчитать любую, сколь угодно сложную схему с трансформаторами.

Если у трансформатора есть несколько вторичных обмоток, как показано на условно-графическом изображении трансформатора, приведенном на рисунке 6а, то пересчитанные сопротивления нагрузки на эквивалентной схеме соединяются параллельно и его эквивалентная схема принимает вид, показанный на рисунке 6б.

Схема замещения трансформатора с двумя вторичными обмотками
Рисунок 6 Схема замещения трансформатора с двумя вторичными обмотками

При этом значение импеданса (полного сопротивления) вторичных обмоток Z2 находится как сумма сопротивлений вторичных обмоток и сопротивления их индуктивностей рассеивания:

  1. Алиев И.И. Электротехнический справочник. – 4-е изд. испр. – М.: ИП Радио Софт, 2006. – 384с.
  2. Схема замещения трансформатора
  3. Режимы работы трансформатора
  4. Параметры схемы замещения трансформатора

Вместе со статьей «Режимы работы и схема замещения трансформатора» читают:

Источник



Расчет постоянных коэффициентов основного контура Г-образной схемы замещения

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
7.14 Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a’=C1a 2 -C1p 2 a’=1.0335 2 -0.0195 2 =1.068 a’ 1.068
7.15 Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b’=2×C1a×C1p b’=2×1.0335×0.0195=0.04 b’ 0.04
7.16 Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a=C1a×r1+C1p×x1+b’×x’2 a=1.0335×0.5778+0.0195×0.899+0.04×1.225=0.664 a 0.664
7.17 Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b=C1a×x1-C1p×r1+a’×x’2 b=1.0335×0.899-0.0195×0.5778+1.068×1.225=2.226 b 2.226
7.18 Предварительное значение номинального скольжения Sн.пред.=r’2* Sн.пред.=0.03360 Sн.пред. 0.03360
7.19 Номинальное скольжение для расчета характеристик Sном=0.98×Sн.пред. Sном=0.98×0.03360=0.03293 Sном 0.03293
7.20 Предварительное значение критического скольжения Sкр.пр=(C1×r’2)/(r1 2 +(x1+C1×x’2) 2 ) ½ Sкр.пр=(1.0337×0.336852)/(0.5778 2 +(0.899+1.0337×1.225) 2 ) ½ =0.1554 Sкр.пр 0.1554

Параметры расчетов :

  • C1a=1.0335 — Активная составляющая комплексного коэффициента C1
  • C1p=0.0195 — Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1
  • r1=0.5778 Ом — Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре
  • x1=0.899 Ом — Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора
  • x’2=1.225 Ом — Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора
  • r’2*=0.03360 о.е. — Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора
  • C1=1.0337 — Модуль комплексного коэффициента C1
  • r’2=0.336852 Ом — Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

Расчет рабочих характеристик для скольжения S=1Sн.пред.

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
7.21 Значение скольжения для расчета характеристик S1Sп=1×Sн.пред. S1Sп=1×0.03360=0.033600 S1Sп 0.033600
7.22 Активное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп R1Sп=a+a’×r’2/S1Sп R1Sп=0.664+1.068×0.336852/0.033600=11.371 Ом R1Sп 11.371 Ом
7.23 Предварительное значение реактивного сопротивления Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Xпред 1Sп=b-b’×r’2/S1Sп Xпред 1Sп=2.226-0.04×0.336852/0.033600=1.825 Ом Xпред 1Sп 1.825 Ом
7.24 Реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп X1Sп=ƒ(Xпред 1Sп) Если передварительное значение положительное, то оно принимается за значение сопротивления, в противном случае сопротивление считается нулевым. X1Sп 1.825 Ом
7.25 Общее сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Z1Sп=(R1Sп 2 +X1Sп 2 ) ½ Z1Sп=(11.371 2 +1.825 2 ) ½ =11.517 Ом Z1Sп 11.517 Ом
7.26 Коэффициент активной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп cosφ’2 1Sп=R1Sп/Z1Sп cosφ’2 1Sп=11.371/11.517=0.987 cosφ’2 1Sп 0.987
7.27 Коэффициент реактивной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп sinφ’2 1Sп=X1Sп/Z1Sп sinφ’2 1Sп=1.825/11.517=0.158 sinφ’2 1Sп 0.158
7.28 Приведенное к статору значение фазного тока ротора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I»2 1Sп=U1H/Z1Sп2 1Sп=220/11.517=19.102 А 2 1Sп 19.102 А
7.29 Активная составляющая тока I»2 1Sп2a 1Sп=I»2 1Sп×cosφ’2 1Sп2a 1Sп=19.102×0.987=18.854 А 2a 1Sп 18.854 А
7.30 Реактивная составляющая тока I»2 1Sп2p 1Sп=I»2 1Sп×sinφ’2 1Sп2p 1Sп=19.102×0.158=3.018 А 2p 1Sп 3.018 А
7.31 Активная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1a 1Sп=I0a+I»2a 1Sп I1a 1Sп=0.494+18.854=19.348 А I1a 1Sп 19.348 А
7.32 Реактивная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1p 1Sп=I0p+I»2p 1Sп I1p 1Sп=7.706+3.018=10.724 А I1p 1Sп 10.724 А
7.33 Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1 1Sп=(I1a 1Sп 2 +I1p 1Sп 2 ) ½ I1 1Sп=(19.348 2 +10.724 2 ) ½ =22.121 А I1 1Sп 22.121 А
7.34 Приведенное к статору значение фазного тока ротора в Т-образной схеме замещения для скольжения равного 1Sп I’2 1Sп=C1×I»2 1Sп I’2 1Sп=1.0337×19.102=19.746 А I’2 1Sп 19.746 А
7.35 Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп P1 1Sп=3×U1H×I1a 1Sп×10 -3 P1 1Sп=3×220×19.348×10 -3 =12.77 кВт P1 1Sп 12.77 кВт
7.36 Электрические потери в обмотках статора для скольжения равного 1Sп Δpэ1 1Sп=3×I1 1Sп 2 ×r1×10 -3 Δpэ1 1Sп=3×22.121 2 ×0.5778×10 -3 =0.848 кВт Δpэ1 1Sп 0.848 кВт
7.37 Электрические потери в обмотках ротора для скольжения равного 1Sп Δpэ2 1Sп=3×I’2 1Sп 2 ×r’2×10 -3 Δpэ2 1Sп=3×19.746 2 ×0.336852×10 -3 =0.394 кВт Δpэ2 1Sп 0.394 кВт
7.38 Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп Δpдоб 1Sп=0.005×P1 1Sп Δpдоб 1Sп=0.005×12.77=0.064 кВт Δpдоб 1Sп 0.064 кВт
7.39 Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп ΣΔp1Sп=Δpэ1 1Sп+Δpэ2 1Sп+Δpпост+Δpдоб 1Sп ΣΔp1Sп=0.848+0.394+0.32+0.064=1.626 кВт ΣΔp1Sп 1.626 кВт
7.40 Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп P2 1Sп=P1 1Sп-ΣΔp1Sп P2 1Sп=12.77-1.626=11.144 кВт P2 1Sп 11.144 кВт
7.41 КПД асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп η1Sп=1-ΣΔp1Sп/P1 1Sп η1Sп=1-1.626/12.77=0.873 η1Sп 0.873
7.42 Коэффициент мощности для скольжения равного 1Sп cosφ1Sп=I1a 1Sп/I1 1Sп cosφ1Sп=19.348/22.121=0.875 cosφ1Sп 0.875
7.43 Угловая скорость вращения ротора для скольжения равного 1Sп Ω2 1Sп=2×π×f1×(1-S1Sп)/p Ω2 1Sп=2×π×50×(1-0.033600)/2=151.802 Ω2 1Sп 151.802
7.44 Момент на валу двигателя для скольжения равного 1Sп M2 1Sп=P2 1Sп×10 3 /Ω2 1Sп M2 1Sп=11.144×10 3 /151.802=73.411 Н×м M2 1Sп 73.411 Н×м
Читайте также:  Мощность по оборотам диска

Параметры расчетов :

  • Sн.пред.=0.03360 — Предварительное значение номинального скольжения
  • a=0.664 — Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
  • a’=1.068 — Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
  • r’2=0.336852 Ом — Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора
  • b=2.226 — Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
  • b’=0.04 — Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
  • U1H=220 В — Номинальное фазное напряжение обмотки статора
  • I0a=0.494 А — Активная составляющая тока холостого хода
  • I0p=7.706 А — Реактивная составляющая тока холостого хода
  • C1=1.0337 — Модуль комплексного коэффициента C1
  • r1=0.5778 Ом — Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре
  • Δpпост=0.32 кВт — Потери, не изменяющиеся при изменени скольжения
  • f1=50 Гц — Частота сети
  • p=2 — Число пар полюсов

Сводная таблица результатов расчета рабочих характеристик для различных значений скольжения

S S0.2Sп S0.4Sп S0.6Sп S0.8Sп S1Sп S1.2Sп Sном Sкр.пр
Sном, 0.006720 0.013440 0.020160 0.026880 0.033600 0.040320 0.03293 0.1554
Rном, Ом 54.199 27.432 18.509 14.048 11.371 9.587 11.589 2.979
Xпред ном, Ом 0.221 1.223 1.558 1.725 1.825 1.892 1.817 2.139
Xном, Ом 0.221 1.223 1.558 1.725 1.825 1.892 1.817 2.139
Zном, Ом 54.199 27.459 18.574 14.154 11.517 9.772 11.731 3.667
cosφ’2 ном, 0.999 0.997 0.993 0.987 0.981 0.988 0.812
sinφ’2 ном, 0.004 0.045 0.084 0.122 0.158 0.194 0.155 0.583
2 ном, А 4.059 8.012 11.845 15.543 19.102 22.513 18.754 59.995
2a ном, А 4.059 8.004 11.809 15.434 18.854 22.085 18.529 48.716
2p ном, А 0.016 0.361 0.995 1.896 3.018 4.368 2.907 34.977
I1a ном, А 4.553 8.498 12.303 15.928 19.348 22.579 19.023 49.21
I1p ном, А 7.722 8.067 8.701 9.602 10.724 12.074 10.613 42.683
I1 ном, А 8.964 11.717 15.069 18.598 22.121 25.605 21.783 65.142
I’2 ном, А 4.196 8.282 12.244 16.067 19.746 23.272 19.386 62.017
P1 ном, кВт 3.005 5.609 8.12 10.512 12.77 14.902 12.555 32.479
Δpэ1 ном, кВт 0.139 0.238 0.394 0.6 0.848 1.136 0.822 7.356
Δpэ2 ном, кВт 0.018 0.069 0.151 0.261 0.394 0.547 0.38 3.887
Δpдоб ном, кВт 0.015 0.028 0.041 0.053 0.064 0.075 0.063 0.162
ΣΔpном, кВт 0.492 0.655 0.906 1.234 1.626 2.078 1.585 11.725
P2 ном, кВт 2.513 4.954 7.214 9.278 11.144 12.824 10.97 20.754
ηном, 0.836 0.883 0.888 0.883 0.873 0.861 0.874 0.639
cosφном, 0.508 0.725 0.816 0.856 0.875 0.882 0.873 0.755
Ω2 ном, 156.024 154.968 153.913 152.857 151.802 150.746 151.907 132.669
M2 ном, Н×м 16.106 31.968 46.871 60.697 73.411 85.07 72.215 156.434
Читайте также:  Тест по физике 8 класс сила тока мощность работа

Рис. 3 Рабочие характеристики спроектированного двигятеля

Источник

Cхема замещения асинхронного электродвигателя

Трехфазные асинхронные электродвигатели, или как их еще называют индукционные электродвигатели, являются наиболее распространенными в промышленности. Данный тип электродвигателя, аналогично машинам постоянного тока тоже обладают свойствами обратимости, и может работать как в двигательном, генераторном, так и в тормозных режимах – противовключение, динамическое торможение. Режим работы асинхронного электродвигателя характеризуют знаком и величиной скольжения.

Пожалуй, основным методом анализа установившихся режимов индукционного электродвигателя является использование эквивалентных схем замещения. В таком случае обычно рассматривают явление, которое относится к одной фазе многофазного двигателя при соединении его обмоток звездой.

Упрощенная картина магнитных потоков работающего асинхронного электродвигателя позволяет представить его в виде эквивалентной схемы:

Электромагнитная связь первичной и вторичной цепи осуществляется потоком взаимоиндукции Ф, индуктирующим в роторной обмотке ЭДС Е 2S. Сопротивление индуктивное первичной цепи Х 1 обусловлено наличием потока рассеивания, связанного только с этой цепью. Аналогично сопротивления Х 2 обусловлено потоком рассеивания Ф 25.

Частота тока ротора будет определяться скоростью его вращения относительно скорости вращения магнитного поля статора, то есть зависеть от скольжения и будет равна f 2 = f 1S.

Ток вторичной цепи при вращающемся роторе:

Также выражения для I 2 может иметь:

Выше показанные выражения имеют не только различную форму записи, но и имеют совершенно разный физический смысл. А смысл его в том, что вместо вращающегося ротора можно рассматривать неподвижный, в котором будет индуцироваться ЭДС Е 2. При этом индуктивное сопротивление будет равно Х 2, а активное возрастет на величину

. При этом I 1 останется прежним по фазе и величине, что не повлияет на потребляемую из сети мощность. Поскольку I 1 и I 2 не изменятся, то естественно и потери в первичных и вторичных цепях также не изменятся, соответственно мощность тоже не будет изменяться, а мощность развиваемая двигателем при вращении, будет равна мощности, потребляемой в добавочном сопротивлении

. Таким образом, эквивалентная схема замещения асинхронной машины может быть заменена схемой замещения с добавочным сопротивлением r д во вторичной цепи:

Т – образная схема замещения

После приведения первичной и вторичной ЭДС они будут равны Е 1 = Е 2 / и это дает возможность соединить эквивалентные точки и получить такую схему:

Недостатком Т – образной схемы замещения помимо сложностей расчета, является зависимость всех токов I 1, I 2 / , I μ от скольжения s.

Из Т – образной схемы замещения видно, что в режиме холостого хода, при I 2 / = 0 и s = 0, ток в контуре будет обуславливаться сопротивлениями намагничивающего контура и первичной цепи и совсем не будет зависеть от скольжения. Данное обстоятельство позволит вынести на зажимы электродвигателя намагничивающий контур и перейти к Г – образной схеме замещения.

Г – образная схема замещения

Данная схема замещения позволяет изучать процессы в асинхронном электродвигателе, которые имеют место при изменении скольжения электрической машины.

Учет контура намагничивания необходим при определении I 1, который потребляется из сети. Но Г — образная схема замещения будет справедлива лишь при наличии определенных допущений:

  • Все цепи имеют неизменные (постоянные) параметры. Это значит, что приведенное вторичное сопротивление r 2 / не будет зависеть от частоты цепи вторичной (ротора), а насыщение не будет влиять на реактивное сопротивление статорных и роторных обмоток Х 1 и Х 2 / ;
  • Полная проводимость намагничивающего контура принимается неизменной, а ток намагничивания, независимо от нагрузки, будет всегда пропорционален напряжению, приложенному к обмоткам;
  • Потери добавочные не учитываются;
  • Паразитные моменты, создаваемые высшими гармониками МДС, также не учитывают.

Следует также помнить и то, что в Г – образной схеме замещения в величины сопротивлений необходимо внести соответствующие поправки:

В выше перечисленных уравнениях величины имеющие индекс «дейст» соответствуют реальным значениям параметров асинхронной машины, а без индексов – те, которые используют в эквивалентной схеме.

Поскольку отношение r 1/x μ довольно таки мало, то практически довольно часто принимают:

Обычно δ лежит в пределах 1,05 – 1,1.

Первичный ток I 1 будет равен при любом скольжении:

Приведенный роторный ток:

Показанное выше выражение показывает, что ток ротора является функцией скольжения. При s = 0 I 2 / = 0. При увеличении скольжения I 2 / также будет расти, а при s = 1 достигнет своего максимума, или тока короткого замыкания, или пускового:

Если в роторной цепи отсутствует добавочное сопротивление (АД с КЗ ротором), пусковой ток может достигнуть довольно приличных значений, а именно 5 – 8 раз больше чем его номинальное значение.

Данная зависимость показана ниже:

Отношения пускового значения к номинальному является очень важным параметром для асинхронных машин с короткозамкнутым ротором, так как наличие пусковых токов приводит к просадкам напряжения, что особо ощутимо при использовании электродвигателей средней и большой мощности. Поэтому данная характеристика приводится в каталогах по выбору электрических машин.

Источник

Adblock
detector